Jak vypočítat požadovaný kurz výměny vzduchu?

Příznivé vnitřní klima je důležitou podmínkou lidského života. Souhrnně je určována teplotou, vlhkostí a pohyblivostí vzduchu. Odchylky parametrů negativně ovlivňují zdraví a pohodu, způsobují přehřátí nebo podchlazení těla. Nedostatek kyslíku vede k hypoxii mozku a dalších orgánů.

Výpočet a normy

Větrání místnosti se počítá při navrhování zařízení v souladu s SNiP 13330.2012, 41-01-2003, 2.08.01-89. Existují však případy, kdy je jeho práce neúčinná. Pokud kontrola tahu papírovými proužky nebo plamenem zapalovače neodhalila porušení průchodnosti ventilačních kanálů, znamená to, že odtahová ventilace nezvládá své funkce kvůli nesprávně zvolenému úseku.

K čemu slouží ventilace?

Úkolem větrání je zajistit potřebnou výměnu vzduchu v místnosti, vytvořit optimální nebo přijatelné podmínky pro dlouhodobý pobyt člověka.

Studie zjistily, že lidé tráví 80 % svého času uvnitř. Po dobu jedné hodiny v klidném stavu člověk uvolní do prostředí 100 kcal. K přenosu tepla dochází konvekcí, sáláním a vypařováním. Při nedostatečně pohyblivém vzduchu se zpomaluje přenos energie z povrchu kůže do prostoru. V důsledku toho trpí mnoho funkcí těla, dochází k řadě onemocnění.

Nedostatek nebo nedostatečné větrání, zejména v místnostech s vysokou vlhkostí, vede ke stagnaci. Doprovází je invaze těžko odstranitelných plísní, nepříjemný zápach a neustálá vlhkost. Vlhkost nepříznivě ovlivňuje stavební konstrukce, vede k rozkladu dřeva a korozi kovových prvků.

S nadměrným tahem se zvyšuje uvolňování vzduchových hmot do atmosféry, což v zimě vede ke ztrátě velkého množství tepla. Náklady na vytápění domu rostou.

Kvalita a čistota vzduchu je hlavním faktorem, který rozhoduje o účinnosti větrání. Znečišťující výpary ze stavebních materiálů, nábytku, prachu a oxidu uhličitého musí být z prostor včas odstraněny.

Nastává opačná situace, kdy je vzduch v domě či bytě mnohem čistší než na ulici. Výfukové plyny na rušné dálnici, kouř nebo saze, toxické znečištění z průmyslových podniků mohou otrávit vnitřní atmosféru. Například v centru velkého města je obsah oxidu uhelnatého 4–6krát vyšší, oxidu dusičitého 3–40krát vyšší a oxidu siřičitého 2–10krát vyšší než ve venkovských oblastech.

Výpočet větrání se provádí za účelem stanovení typu systému výměny vzduchu, jeho parametrů, které budou kombinovat energetickou účinnost bydlení a příznivé mikroklima v prostorách.

Parametry mikroklimatu pro výpočet

Normy podle GOST 30494-2011 určují optimální a přípustné parametry kvality ovzduší v souladu s účelem prostor. Podle norem jsou klasifikovány do první a druhé kategorie. Jsou to místa, kde lidé odpočívají v leže nebo vsedě, studují, vykonávají duševní práci.

V závislosti na ročním období a účelu prostor je optimální a přípustná teplota 17-27°C, relativní vlhkost 30-60% a rychlost vzduchu 0,15-0,30 m/s.

V obytných prostorách se při výpočtu větrání určuje potřebná výměna vzduchu pomocí specifických norem, v průmyslových prostorách – podle přípustné koncentrace znečišťujících látek. Zároveň by množství oxidu uhličitého ve vzduchu nemělo překročit 400-600 cm³/m³.

Typy ventilačních systémů podle způsobu vytváření trakce

K pohybu vzduchových hmot dochází v důsledku tlakového rozdílu mezi vrstvami vzduchu. Čím větší je gradient, tím silnější je hnací síla. K jeho vytvoření se používá systém přirozeného, ​​nuceného nebo kombinovaného větrání, kde se používají přívodní, odvodní nebo recirkulační (smíšené) způsoby odvodu vzduchu. Průmyslové a veřejné budovy jsou vybaveny nouzovým a kouřovým větráním.

přirozené větrání

Přirozené větrání prostor probíhá podle fyzikálních zákonů – v důsledku rozdílu teplot a tlaku mezi vnějším a vnitřním vzduchem. Ještě v dobách římské říše inženýři instalovali do šlechtických domů zdání dolů, které sloužily k větrání.

Komplex přirozeného větrání zahrnuje vnější a vnitřní otvory, příčky, průduchy, nástěnné a okenní ventily, výfukové šachty, ventilační potrubí, deflektory.

Kvalita větrání závisí na objemu procházejících vzduchových hmot a trajektorii jejich pohybu. Nejvýhodnější možností je, když jsou okna a dveře umístěny na opačných koncích místnosti. V tomto případě, když vzduch cirkuluje, je plně vyměněn v celé místnosti.

Výfukové potrubí se umisťuje do místností s nejvyšším znečištěním, nepříjemnými pachy a vlhkostí – kuchyně, koupelny. Přiváděný vzduch přichází z jiných místností a vytlačuje odpadní vzduch ven na ulici.

Aby digestoř fungovala v požadovaném režimu, musí být její vrchol 0,5-1 m nad střechou domu.Tím vzniká potřebný tlakový rozdíl pro pohyb vzduchu.

Přirozené větrání je tiché, nespotřebovává elektřinu, nevyžaduje velké investice do zařízení. Vzduchové hmoty pronikající zvenčí nezískávají další vlastnosti – nejsou ohřívány, čištěny ani zvlhčovány.

Recirkulace vzduchu je omezena na jeden byt. Nemělo by docházet k odsávání ze sousedních místností.

Nucené větrání

Nucené větrání se začalo používat od poloviny 19. století. Nejprve se velké ventilátory používaly v dolech, v nákladových prostorech lodí a v sušárnách. S příchodem elektromotorů nastala revoluce ve větrání místností. Nastavitelná zařízení se objevila nejen pro průmyslové, ale i pro domácí potřeby.

Nyní, když prochází systémem nuceného větrání, venkovní vzduch získává další cenné vlastnosti – je čištěn, zvlhčován nebo sušen, ionizován, zahříván nebo chlazen.

Ventilátory a ejektory pohybují velké objemy vzduchových hmot na velkých plochách. Systém zahrnuje elektromotory, lapače prachu, ohřívače, tlumiče hluku, řídicí a automatizační zařízení. Jsou zabudovány do vzduchovodů.

Popis videa

Přečtěte si více o výpočtu větrání s výměníkem tepla v tomto videu:

Výpočet přirozeného větrání obytných prostor

Výpočet spočívá ve stanovení průtoku přiváděného vzduchu L v chladném a teplém období roku. Znáte-li tuto hodnotu, můžete si vybrat plochu průřezu vzduchovodů.

Dům nebo byt je považován za jeden vzduchový prostor, kde plyny cirkulují otevřenými dveřmi nebo plátnem odříznutým 2 cm od podlahy.

K přítoku dochází netěsnými okny, vnějšími ploty a větráním, odstraňováním – přes odsávací ventilační potrubí.

Objem se zjišťuje třemi metodami – multiplicita, hygienické normy a plocha. Ze získaných hodnot vyberte největší. Před výpočtem větrání určete účel a vlastnosti všech místností.

Základní vzorec pro první výpočet:

• V je objem místnosti (součin výšky a plochy),
• n – multiplicita, určená podle SNiP 2.08.01-89, v závislosti na návrhové teplotě v místnosti v zimě.

Podle druhé metody se objem vypočítá na základě specifické normy na osobu, regulované SNiP 41-01-2003. Zohledňuje se počet stálých obyvatel, přítomnost plynového sporáku a koupelny. Spotřeba je dle tab.M1 60 m³/os./hod.

Třetí způsob je podle oblasti.

• A je plocha místnosti, m²,
• k – standardní spotřeba na m².

Výpočet ventilačního systému: příklad

Třípokojový dům o celkové ploše 80 m². Výška areálu je 2,7 m. Bydlí tři lidé.

• Obývací pokoj 25 m²,
• ložnice 15 m²,
• ložnice 17 m²,
• koupelna – 1,4² m²,
• vana – 2,6 m²,
• kuchyně 14 m² se čtyřplotýnkovým sporákem,
• chodba 5 m².

Je nutné vypočítat bilanci vzduchu.

Odděleně zjišťují průtok pro přítok a výfuk tak, aby se objem přiváděného vzduchu rovnal odebranému množství.

• obývací pokoj L=25×3=75m³/h, násobek dle SNiP.
• ložnice L=32х1=32 m³/h.

Celková spotřeba podle přítoku:

L celkem u75d Lhost. + Lspánek u32d 107 + XNUMX uXNUMXd XNUMX m³/h.

• koupelna L= 50 m³/hod (tab. SNiP 41-01-2003),
• lázeň L= 25 m³/h.
• kuchyně L=90 m³/hod.

Přítokový koridor není regulován.

L=Kuchyně+Lkoupelna+L vana=90+50+25=165 m³/h.

Přívodní průtok je menší než výfuk. Pro další výpočty se bere největší hodnota L=165 m³/h.

Podle hygienických norem se výpočet provádí na základě počtu obyvatel. Specifická spotřeba na osobu je 60 m³.

Vezmeme-li v úvahu dočasné návštěvníky, pro které je nastavený průtok vzduchu 20 m200/h, můžeme předpokládat L=XNUMX m³/h.

Podle plochy se průtok určuje s ohledem na standardní rychlost výměny vzduchu 3 m²/hod na 1 m² obydlí.

Podle výsledků výpočtů je průtok dle hygienických norem 200 m³/h, multiplicita je 165 m³/h, plošně 171 m³/h. Přestože jsou všechny možnosti správné, první možnost zpříjemní životní podmínky.

Když znají vzduchovou bilanci obytné budovy, vyberou velikost průřezu vzduchovodů. Nejčastěji se používají obdélníkové kanály s poměrem stran 3: 1 nebo kulaté.

Pro pohodlný výpočet průřezu můžete použít online kalkulačku nebo diagram, který zohledňuje rychlost a proudění vzduchu.

Při větrání s přirozeným impulsem se předpokládá rychlost v hlavním a vedlejším vzduchovodu 1 m/h. V nuceném systému 5 a 3 m/h.

Při požadované výměně vzduchu 200 m/h stačí realizovat systém přirozeného větrání. Pro velké objemy dopravovaného vzduchu se používá smíšená recirkulace. V kanálech jsou namontována zařízení určená pro výkon, která zajistí potřebné parametry mikroklimatu.

Výpočet výměny vzduchu je ústředním úkolem, který vzniká při projektování, protože právě výměna vzduchu určuje spotřebu energie a materiálu ventilačního systému.

Rýže. 1. Vypočítat kt metodou zónových bilancí

Rýže. 2. Možné rozložení nadměrné teploty po výšce místnosti

Termín „výměna vzduchu“ používáme ve dvojím smyslu. Na jedné straně se jedná o pohyb vzduchu, v jehož důsledku se v objemu místnosti vytváří určité rozložení parametrů (rychlost, teplota, koncentrace nečistot), na druhé straně je výměna vzduchu kvantitativní měřítkem tohoto procesu. Charakter pohybu a hodnoty parametrů závisí na zvoleném schématu přívodu a odvodu vzduchu, termofyzikálních vlastnostech obvodových konstrukcí, umístění, geometrii a technologických vlastnostech zdrojů škodlivých emisí a intenzitě výměny vzduchu.

Zde se zaměříme na určení požadované hodnoty výměny vzduchu, při které se v pracovní oblasti místnosti tvoří pole normalizovaných hodnot parametrů. Základním přístupem k řešení problému je uvažovat systém diferenciálních rovnic turbulentního pohybu pro oblast, ve které se proudění vyskytuje. Takový systém se skládá z: rovnic pro zachování vzdušné hmoty a nečistot; rovnice zachování hybnosti; rovnice zachování energie; rovnice zachování pro moment hybnosti; stavové rovnice plynu.

Systém rovnic je doplněn o okrajové podmínky (určují se hodnoty požadovaných parametrů nebo jejich derivace, případně lineární kombinace obou na hranicích studovaného území) a je řešen numericky. Je známo, že systém uvedených rovnic není uzavřený, protože počet neznámých (průměrné a pulzující hodnoty tlaků, rychlostí, teplot a koncentrací) v něm obsažených převyšuje počet rovnic.

Proto jsou dodatečně zavedeny rovnice modelů turbulence, které dávají do souvislosti zprůměrované a pulzační charakteristiky proudění a vztahy vyplývající z rozměrových úvah. Tyto vztahy obsahují řadu empirických konstant, jejichž hodnoty jsou vybrány tak, aby se výsledky numerického výpočtu shodovaly s experimentem.

Dnes existuje řada programů, které implementují metody výpočetní dynamiky tekutin (CFD) a umožňují inženýrovi, který nemá speciální matematické vzdělání, formulovat a řešit problém, stejně jako zpracovávat a zobecňovat výsledky jeho řešení. Mezi takové programy patří Fluent, Star-CD, CFX, Flow 3D, Phoenix.

Fluent se stal nejrozšířenějším v Rusku, ale postup zadání problému, jeho řešení a následné výpočty jsou u všech těchto programů obdobné. Zadáním umístění přívodních a výfukových otvorů, jakož i množství výměny vzduchu v důsledku řešení zjistíme rozložení rychlosti, přehřátí a koncentrace nečistot v objemu místnosti, včetně pracovního prostoru .

Analýza těchto rozvodů umožňuje učinit závěr o přijatelnosti daných větracích podmínek. Pokud získané rozvody neodpovídají standardizovaným, pak by se měla změnit výměna vzduchu nebo schéma jeho organizace, případně obojí. Při této formulaci problému je výměna vzduchu určena přímo porovnáním vypočtených rozložení parametrů v pracovní oblasti se standardními hodnotami.

Zde není potřeba provádět samostatný výpočet rozvodu vzduchu. Nastavení a řešení problémů při navrhování ventilace pro reálné objekty je poměrně složité, protože se jedná o trojrozměrné problémy. Při formulaci okrajových podmínek navíc většinou není vždy možné dostatečně zohlednit reálná rozložení parametrů na hranicích regionu.

Existuje však mnoho příkladů implementace popsaného přístupu [1, 2]. Existuje dostatek důvodů pro to, aby se takové výpočty v blízké budoucnosti rozšířily v projekční praxi. V současné době se pro výpočet výměny vzduchu používají bilanční rovnice, což jsou rovnice pro zachování hmoty vzduchu, hmotnosti nečistot a rovnice pro zachování energie, zapsané pro celý objem místnosti.

Zastavme se u případu, kdy se do místnosti uvolňuje pouze citelné teplo Q_я [W] – celkové větrání. Z tepelné bilance místnosti pak vyplývá, že požadovaná výměna vzduchu je:

kde c_p — měrná tepelná kapacita vzduchu, J/(kg⋅K); t_ud a t_пр – teplota vzduchu odváděného z místnosti a přiváděného vzduchu, K. Výpočet výměny vzduchu se tedy v podstatě redukuje na určení teploty vzduchu odváděného z místnosti. Po desetiletí byl tento problém středem pozornosti mnoha badatelů, ale zatím nenašel uspokojivé řešení.

Z výrazu (1) vyplývá

kde V je objem místnosti, m 3; kr — multiplicita (kurz výměny vzduchu), 1/s; ρ—hustota přiváděného vzduchu, kg/m3. Množství q_G = Q_я/G [J/kg] lze nazvat tepelnou intenzitou výměny vzduchu; q_V = Q_я/V [W/m 3 ] – tepelná náročnost místnosti. Ze vzorce (2) vyplývá, že pro danou geometrii a termofyzikální vlastnosti obvodových konstrukcí, geometrické a technologické charakteristiky zdrojů tepla je hodnota Δt_ud závisí pouze na tepelné intenzitě místnosti a četnosti výměny vzduchu.

Podívejme se na existující metody pro stanovení tsp. Známý vzorec je založen na myšlence lineárního nárůstu teploty podél výšky místnosti [3]:

kde N a N_rz – výška místnosti a výška pracovní plochy, m. Takové rozdělení je v zásadě možné při organizaci výměny vzduchu podle schématu „zdola nahoru“ – „vytlačovací ventilace“ (DV). Hodnoty grad(t) jsou uvedeny v [3] v závislosti na tepelné intenzitě místnosti qV. Z důvodu rozměrnosti by správný zápis funkčního spojení pro grad(t) měl mít tvar:

Hodnoty gradientu uvedené v [3] byly zjevně získány v experimentech v plném rozsahu při určitých hodnotách rychlosti výměny vzduchu a výšky místnosti. Protože tyto hodnoty nejsou specifikovány, nelze taková data použít.

Dalším způsobem, jak určit t_ud je založeno na měření rozložení teplot po výšce místností v přirozených nebo laboratorních podmínkách.

V reálné místnosti (nebo v modelu místnosti) s určitým uspořádáním a technologickým vybavením při určité intenzitě a schématu organizace výměny vzduchu jsou teploty vzduchu (t_пр, T_rz, T_ud) a hodnota komplexu se vypočítá:

Fyzický význam vztahu bude jasný, když jej představíme takto:

Nyní je ve jmenovateli zahrnuto množství tepla asimilovaného přiváděným vzduchem na cestě z místa jeho přívodu do pracovního prostoru a dále k výstupu z něj. Čitatel je množství tepla asimilovaného přiváděným vzduchem od místa přívodu do místa odvodu, tj.

kde ΔQ_do — teplo asimilované přiváděným vzduchem na cestě z místa přívodu ke vstupu do pracovního prostoru. Čím déle přiváděný vzduch cestuje do pracovní oblasti, tím větší je hodnota ΔQ_do a méně než k_t. Pokud je z pracovního prostoru odstraněn vzduch (t_ud =t_rzK_t = 1), to znamená, že přívodní proud dopravuje teplo z horní zóny do pracovní zóny, je realizována situace Q_rz = Q_я.

Toto uspořádání výměny vzduchu se nazývá „směšovací ventilace“ (MV). V případě, že je vzduch přiváděn do pracovní oblasti a odváděn z horní:

to znamená, že m je podíl tepla vstupujícího do pracovní oblasti. Potom hodnota k_t maximum a požadovaná výměna vzduchu je minimální. V každém případě simplexní k_t charakterizuje rozložení tepelných toků, a tedy teplot, v objemu místnosti. V místnostech stejné geometrie se stejným technologickým schématem plnění a organizace výměny vzduchu jsou hodnoty k_ta následně i rozložení tepelných toků a teplot po výšce budou stejné.

k hodnotám_t pro místnosti se značným přebytkem tepla a přetlakové větrání jsou uvedeny v [4] bez uvedení vlivu rychlosti výměny vzduchu. Jsou tam uvedeny i hodnoty k_t pro místnosti s „nevýznamným“ přebytkem tepla s různými schématy výměny vzduchu a pro různé rozsahy změny multiplicit. Výpočet výměny vzduchu by v tomto případě měl být proveden následovně.

Přijetím určitého schématu pro organizaci výměny vzduchu a specifikací multiplicity určíme k_t a dále t_ud. Poté se určí výměna vzduchu a skutečná násobnost. Iterace pokračují, dokud se přiřazené a vypočítané násobnosti neshodují. Zůstává nejasné, co znamenají „zanedbatelné“ přebytky tepla. Problém je v tom, že neexistují místnosti, které by byly ve všech smyslech absolutně identické, a proto hodnoty k_t, získané v experimentech, by měly být považovány za čistě orientační.

Analytický přístup ke stanovení hodnoty t_ud demonstruje metodu „bilance po zóně“, kterou vyvinul profesor G. M. Pozin [5]. Podstatou metody je toto. Objem větrané místnosti je rozdělen do zón, přičemž hodnoty teploty lze předpokládat konstantní nebo se mění podle známých závislostí. Pro každou zónu jsou napsány rovnice tepelné bilance.

Řešením soustavy rovnic získáme požadovanou hodnotu k_t a proto t_ud. Uveďme příklad analýzy, vypůjčený z [5], pro situaci znázorněnou na Obr. 1. Vzduch je do místnosti přiváděn obecným výměnným přítokovým systémem v množství G_пр s teplotou t_пр do pracovní oblasti. Místní výfuk: průtok – G_mv, teplota t_rz a obecná výměna z horní zóny – G_s, T_ud. V místnosti je zdroj tepla o celkové kapacitě:

Konvektivní složka Q_к tvoří vzestupný tepelný paprsek, jehož parametry jsou blízko výfukového otvoru G_к, T_к. Tato tryska je částečně odstraněna generálním výměnným krytem a částečně ve výši G = G_к – G_s vstupuje do horní zóny. Sálavé teplo je distribuováno po místnosti mezi pracovní a horní zónu:

Složky tohoto součtu závisí komplexním způsobem na velikostech, tvarech, poloze v prostoru a stupni černosti teplosměnných a teplo přijímajících ploch. Rozdělme objem místnosti na tři zóny a zapišme pro ně rovnice tepelné bilance.

I – pracovní oblast. Zde považujeme teplotu mimo přímé působení paprsku za konstantní – t_rz. Parametry trysky na výstupu z pracovního prostoru – G_stránku, T_stránku:

Výraz v závorkách na levé straně je proud vzduchu přicházející z horní zóny pro napájení trysky a kompenzaci místního výfuku. První člen na pravé straně je teplo odváděné proudem z pracovní zóny do horní zóny; druhý – z pracovní oblasti pomocí místního odsávání.

II – horní zóna. Zde uvažujeme teplotu konstantní a rovnou t_do:

První člen na levé straně je teplo přicházející do horní zóny s částí konvekčního paprsku nezachyceného výfukovým plynem obecné výměny. Poslední člen na pravé straně je teplo opouštějící horní zónu s prouděním napájejícím konvekční proud. Význam ostatních členů rovnice je vysvětlen výše.

III – konvekční proud:

Navíc to také předpokládáme

Průtoky v napájecích a konvekčních tryskách G_stránku a G_к, stejně jako hodnoty nadměrných teplot

jsou určeny ze známých závislostí pro proudění paprsků [4].

Řešením soustavy rovnic (10)–(14) dostaneme výraz:

Pro místnosti, kde jsou nízkoenergetické zdroje tepla rozptýleny po ploše, vedou podobné závěry k výrazu:

Vzorce stejného významu pro různá schémata organizace výměny vzduchu jsou obsaženy v [4]. Výše uvedená řešení nelze považovat za vyčerpávající problém stanovení t. zv_ud, protože vzorce (15–16) obsahují neznámá množství Q_lrz a G_пр. Podíl sálavého tepelného toku Q – _lrz Doporučuje se počítat z velmi volných úvah. Hodnota G_пр se přiřadí v podstatě libovolně, pak se vypočítá k_t a dále G_пр podle vzorce:

tento výpočet pokračuje, dokud se přiřazené a nalezené hodnoty G neshodují_пр.

Pravděpodobné rozložení přebytečné teploty po výšce místnosti s výtlačným větráním je na Obr. 2a. Funkce odpovídající této distribuci je:

jak vyplývá z rovnice tepelné bilance;

Spojením rovností (18) a (19) získáme následující výraz:

Z rovnice (19) vyplývá, že:

Exponent n samozřejmě závisí na bezrozměrném komplexu veličin, které určují termohydrodynamickou situaci v místnosti:

kde P je bezrozměrný parametr, který odráží charakteristiky procesů přenosu tepla a ovlivňuje rozložení tepelných toků a teplot po výšce místnosti. Například v místnosti, kde velká část tepelného zisku pochází ze slunečního záření přes povlak, se téměř veškerý vývin konvekčního tepla soustředí v horní zóně.

V tomto případě rozložení nadměrné teploty znázorněné na Obr. 2b, když je v určité výšce H_T vzniká tzv. „teplotní skok“. Stejná situace je možná, pokud jsou v pracovní oblasti silné zdroje tepla a rychlost výměny vzduchu je malá. Pravděpodobná hodnota n se pohybuje mezi 0,4–1,0. Čím větší n, tím větší k_t, to znamená, že podíl tepelného příkonu do pracovního prostoru klesá.

Pro určení konkrétního typu závislosti (22) je nutné provést systematický numerický nebo laboratorní experiment. Podobně pro místnosti s únikem tepla a vlhkosti:

a pro místnosti s emisemi různých „lehkých“ plynů:

kde Q_п — celkové uvolnění tepla, V_т; M – emise plynu, mg/s; AJ_rz = J_rz – J_пр — přebytek specifické entalpie, W⋅s/kg; MPC – maximální přípustná koncentrace nečistoty, mg/kg. Z jednoduchých úvah vyplývá, že l ≈ n. Závislost pro k by měla vypadat takto:

kde ρ_г a ρ_в — hustota plynu a vzduchu, kg/m3. I zde je nutné systematické experimentování. Z výše uvedeného přehledu je zřejmé, že výpočet výměny vzduchu stále zůstává nevyřešeným problémem. Možná by měla být diskutována alternativní metoda, která kombinuje výpočty výměny vzduchu a distribuce vzduchu.

Poté se pro zvolené schéma organizace výměny vzduchu, typ a počet rozdělovačů vzduchu určí podmínky pro proudění paprsku, za kterých budou v pracovní oblasti zajištěny standardní hodnoty rychlosti a nadměrné teploty. V tomto případě je jedna z podmínek zadána (rychlost nebo rozměry rozdělovače vzduchu) a druhá je určena výpočtem.

Stanoví se tedy průtok pro jeden rozdělovač vzduchu a následně výměna vzduchu pro místnost jako celek. Otázka na t_ud zde vůbec nevzniká. Pokud je to nutné např. pro výpočet zařízení pro zpětné získávání tepla, je hodnota tsp určena vzorcem (2).