– spojky a úhel vnitřního tření pomocí zjednodušených metod.
3. Stanovení adheze a úhlu vnitřního tření podle stabilometrických zkoušek.
4. Stanovení adheze a úhlu vnitřního tření na základě dat smykové zkoušky.
Pevnostní vlastnosti zemin charakterizují chování zeminy při zatížení rovným nebo převyšujícím kritické a jsou určeny pouze při destrukci zeminy. Ke ztrátě pevnosti materiálu dochází zpravidla jeho roztržením a (nebo) smykem.
1. Povaha pevnosti půdy
Griffithsova teorie poskytuje vnitřní mechanismus a matematický model lomu založený na fyzikálních parametrech. Tato teorie předpokládá, že jakýkoli materiál obsahuje defekty, a když je těleso zatíženo, kolem defektů dochází ke koncentraci napětí, která způsobuje růst a šíření trhlin; tento proces nakonec vede ke vzniku hlavní lomové trhliny, tj. k makroskopické destrukci zemin.
Obrázek 8.1 – Mechanismus tvorby síly podle Griffithse
Výpočet energie tvorby trhlin je poměrně složitý, takže tato teorie nebyla v praxi příliš využívána.
McClinton a Walsh navrhli, že během stlačování se Griffithovy trhliny uzavírají a na jejich povrchu vznikají třecí síly.
Je navržen mechanismus destrukce materiálů, propojující teorie Griffithse a Walshe – při zatěžování půdy až do její destrukce dochází k procesům tvorby růstu a seskupování prasklin (podle Griffithse), střihání a drcení materiálu v se v něm vyskytuje zóna hlavní ruptury (podle Walshe). To má za následek změny ve struktuře a fázovém stavu půdy v zóně hlavního roztržení, a tím i změnu jejích (materiálových) vlastností.
Stejně jako Griffithsova teorie není tato teorie široce používána kvůli složitosti výpočtů tvorby trhlin.
Obrázek 8.2 – Mechanismus tvorby síly podle Griffithse a Walshe
V praxi je nejrozšířenější teorií Coulomb–Mohrova teorie.
Coulombova teorie největších tečných napětí. Podle této teorie by mezní pevnost horniny při komplexním napěťovém stavu měla nastat, když nejvyšší smykové napětí (σ ex) dosáhne hodnoty, při které nastane mez pevnosti vzorku při jednoduchém tlaku (σ stlačení) nebo tahu (σ р).
τ např. ≤ σ komprimovat. (σ р.)
– jednoosá pevnost v tlaku;
– jednoosá pevnost v tahu.
Obrázek 8.3 – Mechanismus tvorby Coulombovy síly
Konečné napětí půdního stavu – Coulombovo pevnostní kritérium – je popsáno následující rovnicí:
τ pr = σ tg ϕ + c
kde ϕ – úhel vnitřního tření, stupně; с – adheze, MPa; σ – normálové napětí, MPa;
τ ave – smykové napětí, MPa.
Nevýhodou této teorie je, že v praxi není mezní smykové napětí vždy nižší než pevnost v tlaku. Ale obecně Coulombova teorie vyhovuje praxi.
Je třeba poznamenat, že největší tangenciální napětí vznikají na nakloněné ploše pod úhlem asi 45° k povrchu vodorovného řezu. Uvažujme toto tvrzení na příkladu (obrázek 8.4).
Obrázek 8.4 – Působení normálové (Р n. ) a tečné (R s. ) složky síly P na libovolně zvoleném řezu
Obrázek ukazuje, že pokud na povrch vodorovného řezu ( α = 0) o ploše F působí rozložené zatížení P, pak normálová napětí σ n. jsou rovny:
Plocha průřezu pod úhlem α > 0 se rovná:
Složky síly P, orientované normálně (P n.) a tečně (P s.) k tomuto řezu, jsou stejné:
Rn. =P cos α, Pc. =P hřích α
Potom se normálové (σ n.) a tečné (τ) napětí budou rovnat:
Při α = 0 je tedy σ n.
Při α = 45° sin 2 α = 1,
malé hodnoty a rovnají se:
dosáhne maximální hodnoty, tj. σ n. = σ s .
pak smyková napětí nabývají maxima
V objemu horniny jsou tedy úseky v nejnepříznivějším stavu ty, vůči nimž působící síla směřuje normálně nebo pod úhlem blízkým 45°, tedy úseky, ve kterých působí maximální normálové a smykové napětí. Proto je největší deformace hornin při stlačení pozorována ve směru síly a štěpné trhliny vznikají podél úseků tvořících směr
úhel působící síly blízký 45°, tj. blízký úhlu θmax.
Mohrova teorie je teorií konečného napěťového stavu.
V půdní mase je jakýkoli bod ovlivněn třemi hlavními a šesti tečnými napětími (obrázek 8.5), přičemž σ 1 > σ 2 > σ 3.
Obrázek 8.5 – Rozložení hlavních normálových napětí v libovolném bodě zemní hmoty
Podle Mohrovy teorie určují pevnost zemin dvě hlavní normálová napětí σ 1 a σ 3, σ 2 pevnost neovlivňuje.
Pevnostní podmínka podle Mohrovy teorie bude zapsána takto:
σ 1 − [ σ [ σ сж р . . ] ] σ 3 ≤ [ σ komprimovat . ]
kde σ komprimovat. – jednoosá pevnost v tlaku; σ r. – jednoosá pevnost v tahu.
Grafické pevnostní podmínky lze odrazit ve formě Mohrových diagramů (obrázek 8.6).
Obrázek 8.6 – Mohrův diagram znázorňující napětí způsobená působením sil podél tří řezů procházejících osami σ 1, σ 2, σ 3
Diagram ukazuje, že každý bod na povrchu kružnice charakterizuje normálové (σ n.) a tečné napětí (τ) přesně definované oblasti v zemním tělese a tato napětí lze vypočítat.
Abychom tedy například určili napětí σ n. a τ, působící na libovolnou plochu A-B, nakloněnou pod úhlem α k rovině II hlavních napětí, hodnoty hlavních napětí σ 1 a σ 3 jsou vyneseny podél osy úsečky a na jejich rozdílu se sestrojí kružnice , jako na průměru (“napěťová kružnice” nebo “Mohrova kružnice”), jehož střed C leží ve středu vzdálenosti mezi body AD. V bodě C, odhlédneme-li od úhlu 2 α, získáme bod B, jehož souřadnice jsou OK a VC rovné σ n. a τ.
Z obrázku 8.7 vyplývá:
Obrázek 8.7 – Určení normálových a tečných napětí působících v daném bodě libovolného místa,
pomocí Mohrova diagramu
Z pravoúhlého trojúhelníku VKS máme:
τ = BK = BC sin 2 α = σ 1 − 2 σ 3 sin 2 α
σ n. = OK = OA + AC + CK = σ 3
σ n. = σ 1 cos 2 α + σ 3 sin 2 α
Při znalosti hlavních normálových napětí je tedy možné pro jakoukoli oblast v zemním tělese vypočítat normálová (σ n.) a tečná (τ) napětí, která na ni působí.
Pro určení pevnosti zeminy se na základě konkrétních hodnot σ 1 a σ 3 konstruují napěťové kružnice, které odrážejí mezní rovnováhu při specifických σ 1 a σ 3. Tyto kružnice se nazývají mezní kružnice (obrázek 8.8).
Obrázek 8.8 – Mohrův diagram pro mezní stav horniny
Na každé z kružnic mezního napětí (obrázek 8.8) jsou pořadnice bodů B, B’ a B” rovny mezním tangenciálním napětím v okamžiku bezprostředně předcházejícím porušení horniny při odpovídajících tlakových normálových napětích K, K “, K “. Je-li tečna (obálka) nakreslena k mezním kružnicím napětí, pak svírá s osou úseček úhel ϕ = θ max. , A
na svislé ose bude segment C odříznut. V souladu s podmínkou mezní rovnováhy musí být body B, B′ a B′′ na této tečně, jejíž rovnice má tvar:
Hodnoty ϕ a C v této rovnici jsou parametry pevnosti zeminy; C charakterizuje přítomnost a pevnost strukturních vazeb, tj. působení adhezních sil, nebo jednoduše adheze, v megapascalech a ϕ je intenzita nárůstu smykového (smykového) odporu horniny s rostoucím normálním zatížením, tzn. jeho vnitřní tření. Úhel ϕ se běžně nazývá úhel vnitřního tření a tan ϕ je koeficient vnitřního tření.
Z obrázku 8.8 je také zřejmé, že směr AB určuje směr plošiny, podél které může v daném místě v mezním stavu docházet k odlupování horniny (smyku) a její destrukci. Tato smyková (kluzná) plocha svírá se směrem plochy úhel α, podél které působí velké hlavní napětí. Protože úhel 2 α = 90° ϕ, pak α = 45°+ ϕ /2, bude tedy za podmínek mezního napjatého stavu „štěpná platforma“
skloněno pod úhlem 45°+ ϕ /2 ke směru oblasti největšího hlavního napětí. V každém bodě extrémně namáhané horniny mohou být dvě taková místa. Spojovací oblasti jsou umístěny pod úhlem 45° ±ϕ /2.
Mohrovy kružnice mezních napětí a obálka Mohrových kružnic, vyjádřené Coulombovou rovnicí, jsou tedy ve skutečnosti teorií pevnosti půdy.
2. Stanovení pevnosti zeminy
V praxi se pevnost zemin obvykle posuzuje podle následujících ukazatelů: pevnost pro jednoosý tlak a tah, adheze a úhel vnitřního tření.
a) Jednoosá pevnost zemin v tlaku se vztahuje k pevnostním vlastnostem zemin. Pevnost zemin se často určuje jejich drcením za podmínek volné boční expanze. V tomto případě působí destruktivní síla pouze v jednom směru, proto se tato zkouška nazývá jednoosá komprese, tj. je splněna podmínka mezního stavu zemin (obrázek 8.9).
σ 1 > σ 2 = σ 3 = 0.
Obrázek 8.9 – Schéma provozních podmínek zeminy při jednoosém stlačení
Výpočet pevnosti v tlaku se provádí na základě předpokladu rovnoměrného namáhání vzorku půdy pomocí vzorce:
kde P řez je tlaková síla;
F – plocha průřezu vzorku, m2.
Je třeba poznamenat, že kompresní zkouška musí být provedena s poměrem výšky vzorku k průměru h/d ≥ 2. To je způsobeno skutečností, že při zatížení zeminy se v ní objevují zóny zhutnění (a) na obrázku 8.10. . Proto při h/d ≤ 2 tyto zóny interagují, což má za následek dodatečnou pevnost půdy, tj. získáváme nadhodnocené hodnoty σkompresoru. .
Obrázek 8.10 – Zhutňovací zóny
Pevnost v tlaku lze vyjádřit graficky pomocí Mohrova kruhu
σ 3 =0 σ 1 = σ komprese.
Obrázek 8.11 – Pevnost v tlaku
Jednoosá pevnost v tlaku je do určité míry podmíněnou charakteristikou pevnosti zeminy v závislosti na mnoha faktorech. Stanovení σ co je však v inženýrské a geologické praxi velmi rozšířené, protože umožňuje přibližně odhadnout únosnost základu na skalnatých půdách, určit soudržnost a úhel vnitřního tření horniny a vyhodnotit její pevnost jako stavební materiál.
b) Pevnost zemin v jednoosém tahu
Pevnost hornin v tahu je jednou z nejdůležitějších charakteristik hornin, lze ji široce využít jak pro srovnávací hodnocení pevnostních vlastností hornin, tak pro výpočet úhlu vnitřního tření a koeficientu adheze. Stejně jako jednoosé stlačení modeluje práci zeminy za podmínky σ 1 > σ 2 = σ 3 = 0.
Jednoosá pevnost v tahu horniny (σ race, MPa) se vypočítá pomocí vzorce:
σ dis. = sekce Р F . .
kde P sekce – maximální hodnota tahového tlaku; F je plocha průřezu vzorku.
Graficky je pevnost v tahu vyjádřena pomocí Mohrova napěťového kruhu v následujícím tvaru (obrázek 8.12).
Obrázek 8.12 – Pevnost v tahu
Experimentální údaje o pevnosti v tlaku a v tahu. V tabulce jsou uvedeny údaje o σ kompresi a σ dis.
Tabulka 8.1 – Pevnost v tahu σ р a jednoosý tlak σ сж některých hornin
Tabulka ukazuje, že pevnost v tahu je řádově menší než pevnost v tlaku. Je to dáno tím, že τ p hodnotí pouze pevnost konstrukčních vazeb a na pevnosti v tlaku se kromě pevnosti konstrukčních vazeb podílejí i smykové síly.
c) Adheze a úhel vnitřního tření
Soudržnost a úhel vnitřního tření zemin jsou hlavními ukazateli charakterizujícími zeminu v různých namáhaných stavech. Existuje poměrně mnoho způsobů, jak určit c a ϕ. Z nich jsou nejpoužívanější metody:
– podle údajů jednoosé pevnosti v tlaku a v tahu;
– podle údajů objemové komprese (stabilometrie);
– podle smykových zkoušek.
Stanovení adheze a úhlu vnitřního tření zemin na základě údajů jednoosé pevnosti v tlaku a v tahu
Pro stanovení c a ϕ se zeminy testují na jednoosý tlak a tah (tabulka 8.1). Zkonstruujte certifikáty pevnosti zeminy (obálka Mohrových kružnic pro omezení napětí). Určete úhel vnitřního tření (ϕ) a adheze (c).
Obrázek 8.13 – Schéma pro konstrukci pasportu pevnosti půdy
Výsledky získané touto metodou jsou zcela podmíněné, ale lze je použít jako odhady.
Zrychlené metody pro stanovení pevnostních vlastností zemin:
1. Metoda stanovení smykové pevnosti vzorků hornin, vyvinutá autorem, je následující. Zpočátku jsou válcové vzorky vyrobeny z bloků pískovce, sádry, kamenné soli a dalších studovaných hornin. Poté se vzorky rozřezají, aby se vytvořila trhlina, a pracovní plochy trhliny se opracují, dokud se nevytvoří nerovnosti o výšce 0,03–0,5 mm. Poté je vzorek s trhlinou zatěžován postupně se zvyšujícími tlakovými silami, které ve vzorku způsobují tlaková napětí σ. V tomto případě by σ nemělo překročit 0,6 průměrné pevnosti v tlaku materiálu vzorku σ komprimovat. Poté se v každém zatěžovacím stupni provedou vícenásobné posuny částí vzorku oddělených trhlinou a změří se úhel tření φ materiálu vzorku. Tlaková napětí σ ≤ 0,6 σ sr nezpůsobují mikrofraktury a plastické deformace v materiálu vzorku, což umožňuje použití vzorku pro následné zkoušky, a výška nepravidelností ve specifikovaných rozsazích poskytuje přesné měření skutečných úhlů tření φ . Pokud výška nerovností přesahuje stanovené limity (0,03–0,5 mm) pro uvedené materiály, pak to vede k prudkému nárůstu úhlu tření φ, tedy neměření úhlu tření materiálu, ale úhlu tření. hrubých povrchů a ke zvýšení chyb měření. Po stanovení úhlu tření φ materiálu je vzorek zatěžován tlakovými silami až do jeho porušení a je stanovena pevnost v tlaku σ materiálu zkušebního vzorku.
Na základě získaných dat se vypočítá parametr c:
c = σ komprimovat / 2 tg (45° – φ 2)
a pevnost ve smyku podle vzorce
Navrženou metodou je možné vypočítat smykovou odolnost hornin, zejména skalních a poloskalních, pomocí poměrně snadno stanovitelných ukazatelů pevnosti v tlaku a úhlu tření hornin.
2. Metoda stanovení pevnosti v tahu drcením válcových vzorků podél tvořící přímky. Válcový vzorek s výškou rovnou průměru se umístí mezi lisovací desky tak, aby tlakové síly směřovaly rovnoběžně s bočními plochami válce. Koncové plochy
Části válce musí být hladké a v těsném kontaktu s lisovacími deskami. Výpočet se provádí podle vzorce
kde σ krát – pevnost v tahu, MPa; P – mez pevnosti, N;
F – plocha vzorku podél štípané plochy, m2.
Rozpětí získaných hodnot pevnosti horniny v tahu je zpravidla výrazně nižší než při zkoušení jinou metodou (variační koeficient pro jednotlivé vzorky obvykle nepřesahuje 6–10 %).
3. Metoda koaxiálního ražení byla vyvinuta ve VNIMI pro stanovení pevnosti v tahu a tlaku hornin. Je založena na ničení skalních kotoučů o průměru 30–120 mm a výšce 8–11 mm.
Stanovení adheze a úhlu vnitřního tření zemin na základě údajů o jednoosé pevnosti v tlaku a tření
Pro stanovení C a ϕ se zemina testuje na jednoosé stlačení (stlačení σ), poté se stanoví tření podél připravené smykové plochy (ϕ) a z těchto údajů se sestrojí pasport pevnosti zeminy (obrázek 8.14).
Pevnost půdyje jejich schopnost odolávat ničení.
Při posuzování pevnosti zemin nejčastěji používají teorie mezní stav*, podle kterého se určují určité parametry kritických (mezních) hodnot napětí, které půdní vzorek odolá bez destrukce. Odpovídají různým typům namáhaného stavu zeminy, ve kterém se zemina může nacházet a které lze charakterizovat hodnotami hlavních napětí σ1 σ2 a σ3 a σ1 > σ 2 > σ3 Nejčastěji se berou v úvahu tyto stavy: jednoosý stlačit (když σ1>0, σ2 =σ3 = 0), jednoosé napětí (σ1,2 = σ3 = 0), rovinný smyk (σ1, >0, τ >0) a tříosá komprese (σ1, /= σ2 /= σ3 > 0).
na jednoosá komprese pevnost zeminy se odhaduje hodnotou dočasné pevnosti v tlaku (R сж), určeno ze vztahu:
R = R /S,
cж cж’
kde Рсж — konečné (minimální destruktivní) jednoosé tlakové zatížení vzorku, N; S – plocha průřezu vzorku, m2. Velikost Рсж měřeno v jednotkách napětí, Pa.
na posun (jednorovinný řez) pevnost zeminy závisí na poměru normálních hodnot tlaku (σ) a tangenciální smyková (t) napětí působící na jednom místě: čím větší je vertikální tlakové zatížení na vzorek zeminy, tím větší smykové napětí musí být aplikováno na vzorek, aby došlo k jeho smyku.
φ a c jsou tedy parametry smykové pevnosti zeminy. To jsou nejdůležitější charakteristiky používané v inženýrských výpočtech pevnosti a stability zemních hmot.
V některých případech se sypný úhel cp ztotožňuje s úhlem vnitřního tření φ, určený pro nesoudržné zeminy. Sypový úhel je úhel sklonu povrchu volně nasypané zeminy k vodorovné rovině. Vzniká díky třecím silám částic vyrovnávajících jejich gravitační složku.
na tříosá komprese Pevnost zeminy obecně závisí na poměru hlavních normálových napětí σ1 σ 2 a σ 3. Nejčastěji se zkoušky trojosým tlakem provádějí podle schématu hlavního poměru napětí, když σ1> σ2 =σ3 > 0. V tomto případě je závislost τ = f (σ) sestrojena pomocí Mohrových kružnic 10, jejichž poloměr je r = (σ1 – σ2)/2
Po provedení zkoušek na tříosé stlačení zeminy alespoň ve dvou poměrech σ1 и σ 3 a poté, co pro ně zkonstruovali pomocí Mohrových kružnic omezující obálku ve tvaru τ = f (σ), podle Coulomb-Mohrovy teorie pevnosti, určují hodnoty f a c, které za podmínek triaxiální stlačení, jsou parametry pevnosti zeminy.
Složitější typy napěťových stavů (při krutu, ohybu apod.) jsou v inženýrsko-geologickém studiu pevnosti zemin méně časté. Hlavními technickými parametry pevnosti zeminy v závislosti na typu zkoušky a namáhaném stavu zeminy jsou tedy dočasná pevnost v tlaku (Rcx) a protahování (R), úhel vnitřního tření (φ) a soudržnost (c). Volba určitých pevnostních parametrů při výzkumu je dána provozními podmínkami zeminy a jejím skutečným napjatostním stavem.
Odolnost proti jednoosému stlačení skalnatých zemin. U různých typů skalnatých půd se jednoosá pevnost v tlaku mění v širokém rozmezí: největší je ve vyvřelých a metamorfovaných půdách a nejnižší v sedimentárních skalnatých půdách a zvětralých odrůdách.
Strukturální a texturní vlastnosti zemin jsou nejdůležitějším vnitřním faktorem, který určuje hodnotu dočasné pevnosti v tlaku. Při jednoosých kompresních testech byly nejvyšší hodnoty Rсж (za jiných stejných podmínek) budou charakteristické pro kamenité půdy se silnými fázovými (cementačními a krystalizačními) kontakty a nejmenší – pro půdy se smíšenými nebo přechodnými (bodovými) kontakty. V tomto případě bude povaha diagramu zatížení a přetvoření, stejně jako typ deformace, pro křehké, křehko-plastické a plastické zeminy odlišné.
Rýže. 14.48. Povaha deformace zeminy při jednoosém stlačení (Ground Science, 1971):
а — vzhled vzorku před (7) a po (2–4) komprese; 2 – křehký lom; 3 – polokřehký lom; 4 — plastická zlomenina; б — diagram tlak-deformace
Odolnost proti protržení kamenitých půd. Při testování kamenitých zemin na jednoosé tahové napětí se tyto pružně deformují a mají křehký typ porušení. V půdních vzorcích se tvoří charakteristické drsné štěpné (trhové) roviny. Pevnost v tahu kamenitých zemin ovlivňují stejné faktory, které určují jejich pevnost v tlaku. Velikost R je maximum ve vyvřelých a metamorfovaných půdách se silnými krystalizačními vazbami a minimum v půdách sedimentárních hornin se slabými cementačními strukturními vazbami.
Největší vliv na pevnost v tahu mají strukturní a texturní vlastnosti kamenitých půd: jemnokrystalické a jemnozrnné odrůdy mají vyšší pevnost v tahu než hrubokrystalické. Velikost Rp klesá s rostoucí pórovitostí a lámáním skalnatých půd a klesající hustotou. U zemin s anizotropní texturou hodnota Rp při lámání podél podestýlky je vždy vyšší než přes podestýlku, kdy k oddělování vrstev od sebe dochází mnohem snadněji.
Jednoosý odporkontrakce rozptýlených půd. Mezi rozptýlenými půdami mají pouze soudržné půdy – hlinité a jílovité – schopnost odolávat roztahování (nebo protržení). Soudržné hrubé a jemné klastické zeminy, které postrádají strukturální soudržnost, mají pevnost v tahu blízkou nule. Proto se tahové zkoušky provádějí především na dispergovaných soudržných zeminách, které při natahování vykazují výrazné plastické deformace. Jejich pevnost v tahu se mění v širokém rozmezí v závislosti na typu zeminy a jejím stavu (konzistenci). Nejvyšší pevnost v tahu je u jílovitých zemin se silnými smíšenými (krystalizačními a přechodovými) kontakty a nejnižší je se slabými koagulačními kontakty. Za jiných stejných podmínek R více ve vysoce rozptýlených odrůdách, proto montmorillonitové a hydromikové jíly mají větší pevnost v tahu než kaolinitové jíly.
Smyková odolnost kamenitých půd. NA Mezi hlavní vnitřní faktory charakteristické pro zeminu a ovlivňující její pevnost ve smyku patří: komplex strukturních a texturních znaků (typ strukturních vazeb a jejich pevnost, zrnitost, stejnoměrnost struktury, typ textury, pórovitost a lámavost v závislosti na povětrnostních vlivech), as stejně jako přítomnost a složení pórové tekutiny a její množství.
Skalnaté půdy mají vysokou soudržnost, mnohem vyšší než soudržné rozptýlené půdy. Soudržnost je zvláště vysoká v monolitických skalnatých půdách (obr. 14.53) ve srovnání s rozpukanými a zvětralými odrůdami. Velikost adheze kamenitých zemin je úměrná jejich jednoosé pevnosti v tlaku a u některých typů zemin dosahuje stovek megapascalů. Jak bylo uvedeno výše, typ převažujících konstrukčních spojení a jejich pevnost, typ kontaktu mezi konstrukčními prvky primárně ovlivňují pevnost zeminy ve smyku. V souladu s tím při testování zemin na smyk (podle jakéhokoli schématu) nebo tříosou kompresi budou hodnoty úhlu vnitřního tření (cf) a adheze (c) také záviset na převládajícím typu kontaktů: maximální hodnoty of cf a c bude pro rock
Smyková odolnost nesoudržných zemin. Hlavním rysem smykové odolnosti nesoudržných zemin je absence výrazné soudržnosti, proto je smyková únosnost takových zemin plně charakterizována úhlem vnitřního tření (φ) nebo sypným úhlem (φ).о), a hlavními faktory určujícími pevnost ve smyku nesoudržných zemin budou ty, které ovlivňují tření mezi částicemi zeminy.
Velikost třecích sil mezi částicemi nesoudržných zemin závisí především na tvaru částic, stavu a povaze jejich povrchu. Zaoblené částice způsobují zmenšení úhlu vnitřního tření f zemin v důsledku snížení třecích sil a záběru částic. Proto při stejném rozptylu má nesoudržná zemina sestávající ze zaoblených částic menší úhel vnitřního tření než stejná zemina sestávající z nezaoblených částic.
Smyková odolnost soudržných zemin. Charakteristickým rysem smykové odolnosti soudržných zemin je přítomnost soudržnosti, jejíž hodnota je mnohem menší než u kamenitých zemin, ale přesto hraje významnou roli při zajišťování jejich pevnosti a mění se v širokém rozmezí. Například v siltech může být soudržnost pouze 0,001-0,0001 MPa a v litifikovaných jílech může dosáhnout 0,5-1,0 MPa nebo více.
